高度H/壁厚t=2外徑D/壁厚t分別取3, 4, 5, 6時的模擬結果

(1) D/t=3時空心鋼錠分別在20%, 30%, 40%墩粗壓下量下的等效應變圖:

(2) D/t=4時空心鋼錠分別在20%, 30%, 40%墩粗壓下量下的等效應變圖：

(3 ) D/t=5時空心鋼錠分別在20%, 30%, 40%墩粗壓下量下的等效應變圖:

(4) D/t=6時空心鋼錠分別在20%, 30%, 40%墩粗壓下量下的等效應變圖:

    由圖3. 5和3. 6可以看出，在H/t=2時，D/t=3和D/t=4的空心鋼錠變形趨勢相近，變形最后內孔產生雙鼓型，由圖3. 7和3. 8可以看出，D/t=5和D/t=6的空心鋼錠變形趨勢相近變形最后內孔產生單鼓型。變形開始時內孔壁有凹陷的趨勢，隨著壓下量的增大，內孔壁產生鼓形，內孔直徑減小，圖3. 9是壓下量為30%時的內徑尺寸，此時內徑減小12%。隨著變形量的增加，鍛件內部的等效應變值不斷增大，但同時內孔直徑也不斷減小，因此，實際空心鋼錠墩粗時應綜合考慮變形量與內孔直徑減小之間的關系，確定合理的壓下量，在確保鍛件內部獲得較大的等效應變的同時又不影響后續拔長和擴孔工序的實施。H/t=2時內孔壁凹陷和內徑減小趨勢都不是特別明顯，是較為理想的墩粗錠型。H/t=2時，不同D/t在不同壓下量下，壁厚中間的等效應變值如表3. 3所示，D/t=3、壓下量為40%時內孔起皺并且內徑尺寸減小較多;D/t=4、壓下量為40%時內孔起皺并且內徑尺寸減小較多;D/t=5和D/t=6、壓下量為40%時內孔鼓形嚴重，從壁厚中間等效應變值大小和變形的均勻性以及內孔壁畸變方面考慮，H/t=2時壓下量控制在20-30%比較合理。